1 上、下層同采方案的提出
根據(jù)全國其它礦務(wù)局的實際開采，曾有過厚煤層進(jìn)行分層開采，分層間鋪網(wǎng)人工制造假頂進(jìn)行上、下層同采過；而滴道煤礦十一井二斜右8路34#層，根據(jù)所揭露的煤巖層賦存條件，在8路～9路34#層外部，夾石厚度超過0.5m以上時，下分層已有一層0.5～2.5m的頂板，34#上、下層煤同時進(jìn)行回采方案是可行的。
2 方案設(shè)計
首先，在二斜9路沿34#下分層進(jìn)行掘送大巷至邊界，送切割上山，進(jìn)行回采；當(dāng)夾石小于0.5m時，以此為界，9路34#層里部200m進(jìn)行采全層，外部所剩500m進(jìn)行上、下層同時回采，回采布置如圖1。
上分層巷道布置：在34#下分層掘斜上，見34#上分層后，沿34#上分層掘送上分層切上，然后，在切上以外距切上60m處重新掘斜上、順槽，并與切上貫通；回采時，順槽設(shè)一部SGW-40T/60刮板輸送機運輸，斜上采用搪瓷溜子直接搭接在平巷膠帶輸送機，通過膠帶輸送機運至煤倉；斜上、順槽超前工作面。
34#下分層直接掘切上，并滯后34#上分層工作面40～60 m進(jìn)行回采，如圖2。
3 頂板壓力計算及支護(hù)設(shè)計
3.1 上分層頂板壓力計算
圖1 回采布置平剖面圖
圖2 上下分層回采步距剖面圖
?。?）頂板壓力
P=1/(K-1)H·K1·K2=8.98MPa
式中 P——頂板壓力MPa；
K——頂板巖石冒落后的碎漲系數(shù)；
H——最大采高；
ρ——頂板巖石冒落高度范圍內(nèi)的平均容重；
K1——動載系數(shù)，取1.3~1.6
K2——懸頂、片幫系數(shù)；
K2=（L1+ L2+ L3）
L1=1.17
(2)支護(hù)密度（強度）
工作面的理論支護(hù)密度n1=P/?·c=0.32
式中 P——計算頂板壓力；
?——單體液壓支柱額定阻力；
c——單體液壓支柱性能參數(shù)。
工作面的實際支護(hù)密度
n2=N/（L1·E）=1.11
式中 N——最大控頂距內(nèi)最小支柱根數(shù)；
L1——作業(yè)規(guī)程規(guī)定的最大控頂距；
E——工作面柱距
?。?）安全系數(shù)（n）
n= n1 /n2=3.53>2
3.2 下分層頂板壓力計算
下分層的頂板壓力為夾石灰石的重量與上分層冒落高度范圍內(nèi)巖石的重量之和。
?。?）頂板壓力
P2=P+ P2=16.18~31.48
?。?）工作面理論支護(hù)密度
n1=P2max/( ?·c)=1.104
(3)工作面實際支護(hù)密度
n2=N/（L1·E）=2.22
(4)安全系數(shù)
n= n1 /n2=2.01>2
通過以上計算，上分層選擇四排單體液壓支柱支護(hù)頂板，下分層選用四排對柱支護(hù)頂板是能夠滿足支護(hù)要求的。
4 上下分層回采步距的確定
根據(jù)回采6～8路34#上分層時，頂板周期來壓步距為8～12m，采后30～40m，頂板趨于穩(wěn)定，為避免上分層采后動壓對下分層工作面造成影響，選擇下分層工作面滯后上分層工作面40～60m進(jìn)行回采。
5 掘送巷道及回采時存在的幾個問題
（1）沿34#下分層掘送大巷時，采用錨索支護(hù)頂板，當(dāng)夾石小于0.3m時，頂板留不住，以34#上分層頂板為大巷頂板，沿全層掘送，可能造成巷道中高達(dá)3.0m左右，給以后回采造成一定的困難。
（2）34#上分層斜上、順槽掘送時須單獨由掘進(jìn)隊超前施工，并且回風(fēng)流串聯(lián)上、下分層工作面。
（3）工作面上巷（右8路34#層大巷）由于是沿34#上分層掘送，采34#下分層時，須掘1～2m立眼與上巷貫通。給上出口運料、運設(shè)備、行人、供電造成一定的困難。
（4）上分層回采后，采后動壓可能給下分層頂板造成裂隙，給下分層回采帶來困難。
（5）上分層回柱放頂?shù)乃疂B入夾石裂隙，使下分層回采時有部分淋水。
（6）下分層回采時，應(yīng)注意上分層順槽煤壁的壓力集中區(qū)，該壓力直接作用在下分層大巷。
（7）下分層回采時，由于頂板壓力大，采用四排對柱支護(hù)頂板，增加了勞動強度。
（8）由于右8路34層大巷外部是沿34上分層掘送的，為此，回采時，上分層共作面上巷后路須留巷，以供下分層工作面回風(fēng)用。
通過以上計算、分析，上、下分層同時回采，每一片盤將多回收10～15萬t煤炭資源，避免了資源浪費；提高了巷道利用率，緩解接續(xù)。
